硕士论文网第2021-09-27期,本期硕士论文写作指导老师为大家分享一篇
硕士论文文章《探讨雷诺数对边界层主动控制减阻》,供大家在写论文时进行参考。
本文实验所用风洞是安装在哈尔滨工业大学深圳研究生院 D109A 的回流风洞。该风洞的试验段的尺寸参数为长×宽×高 = 5 m×0.8 m×1 m,在试验段垂直于风洞底面放置有平板。风洞开风之后会在平板上产生边界层,实验在平板产生的充分发展的湍流边界层中进行。风洞的变频器的调节范围是 0-50 Hz,通过控制变频器的频率来控制风洞风速。风洞的最高风速为 50 m/s,当不安装阻尼网时,风洞的最低风速为 4 m/s;安装阻尼网之后风动的最低风速为 2.4 m/s。此外,新阻尼网可将风洞的最低风速降至 0.4 m/s。在风洞正常运行的风速范围内,湍流度均小于 0.5%。 如图 2-1 为风洞装平板时试验段的示意图[36],图中的深灰色矩形区域表示激励器,浅灰色的圆形区域表示可拆卸圆盘。如图所示,圆盘安装在平板上,激励器安装在圆盘上,且它们在相互配合后正面(边界层的一面)在同一个平面内。平板的前缘安装有两排相间分布的螺丝钉,用以扰动来流,以保证边界层为充分发展的湍流边界层。
第 1 章 绪 论
1.1 课题的来源及研究的背景和意义
1.1.1 课题的来源
众所周知,人类社会的发展依赖于能源,或者说能源是维持、推动人类进步和社会发展的重要动力和不可或缺的部分。近两百年来,由于工业革命的发展,能源消耗日益加重,能源问题也日趋紧张。同时工业的发展、人类的需求、社会的进步要求越来越多的运输工具,从而使运输工具消耗的能源越来越多。于是减少运输工具的能耗成为许多国家的研究课题。 此外,我们在日常生产生活中涉及到的雷诺数都比较高,但是目前大部分实验室的减阻研究都是基于低雷诺数的。
1.1.2 课题研究的背景和意义
对运输工具阻力的研究表明:在大型民航飞机中,摩擦阻力几乎占飞机总阻力的 50%[1]。因此,不难想象哪怕减少 1%的摩擦阻力对飞机的效益都是相当可观的。减阻之后既可以增加飞机的行程也可以提高飞机的飞行速度,同是节省燃料节约能源,使能源得到更加合理和充分的利用。当然研究边界层减阻还有许多其他方面的意义:比如可以帮助解决当今流体力学的一些主要难题—湍流的内部结构以及它的变化规律,同时为理论研究和数值模拟提供模型和依据;比如能量在耗散时会伴有与其相应大小的噪声和振动,而这些噪声和振动会对人类和运输工具产生危害,因此降噪和减振的研究很有必要,而边界层减阻的研究对这些降噪减振的研究都有帮助等等。 对于边界层减阻的研究始于上世纪六十年代。自七十年代起,美国、前苏联、英国、德国、法国、日本等国相继开始对边界层减阻这一问题进行研究。关于减阻的方法有很多湍流边界层减阻技术可分为被动和主动两种控制方式。被动控制减阻方法,无需输入外部能量,如肋条沟槽法、仿生减阻、柔顺壁法等。这些方法取得了一定程度的成功,但效果有限,摩擦阻力最多减小 10%左右。主动控制方法需要输入外部能量,由于具有可控性及潜在减阻量大的优势,近年来吸引了广泛的注意力及大量的研究,出现了如加热壁面以延迟转捩、适应性壁面、吹气和或吸气、展向震荡壁面、展向行波、等离子体激励器各种方法,参见相关综述文献[2,3]。
1.2 国内外在该方向的研究现状及分析
1.2.1 关于雷诺数对减阻影响的研究
如前所述,湍流边界层的减阻具有重要意义。减阻的情况用减阻量来衡量,关于雷诺数对边界层减阻的影响的研究主要分为两大类,一类是模拟,另一类是实验法。
(1)模拟
(a)数值模拟的相关介绍
模拟应用比较多的一个是直接数值模拟(DNS)。直接数值模拟是一个模拟的计算流体力学中的 Navier-Stokes 方程进行数值求解,无任何湍流模型。即不需要对湍流建立模型,对于流动的控制方程直接采用数值计算求解。 Jung[4]等在 Reτ = 200(Reτ 为雷诺数)时,用出口速度 A = 0.8Um(Um为来流速度)和 T+(T+为无量纲化的周期,本文所有带+上标的都为无量纲单位)在 25 到 50 之间进行了数值模拟的研究,是第一个用 DNS 来控制 A+(A+为无量纲化的出口速度,A+=Uout/Um, Uout 表示射流速度,Um表示来流速度)来研究槽道流的人,所得到的减阻量为 10~40%。Quadrio 和 Ricco[5]在 Reτ 为200 时,用 A+在 1.5~2.7,T+在 5~750 对槽流进行了数值模拟的研究,他们发现对于给定的 T+,减阻量随 A+的增加而增大,但是增加的速率随 A+的增大而减小。这两个例子在模拟时都是给定 T+然后去改变 A+。 Karniadakis 和 Choi[6]是改变周期 T+,他们在 Reτ 为 200 时对槽道流进行了模拟实验,发现 T+的最优值范围是 100~125。这个范围所能达到的最大减阻量为 40%,同时在大周期 T+ = 1000 时出现增阻的情况。 此外,还有很多人用不同的数值模拟的方法进行了相关的减阻方面的研究:槽道流:Baron 和 Quadrio[7], Ricco 和 Quadrio[8], Ricco[9],Touber 和 Leschziner[10];管流:Orlandi 和 Fatica [11],Quadrio 和 Sibilla[12];边界层:Skote[13],Martin[14],Lardeau 和 Leschziner [15]。
(b)雷诺数的影响
上面所说的绝大多数的直接数值模拟(DNS)都是在雷诺数为 Reτ = 200或 400 时进行,下面是具体的关于雷诺数的影响。 ① 对槽流和管流的数值模拟进行雷诺数的研究 Choi [16]在雷诺数最高为 Reτ = 400 时进行模拟。他们所用出口速度 A+ = 5,10,20 周期 T+ = 50,100,200。结果发现当雷诺数 Reτ 从 100 到 400 增加时,减阻量明显减少。然而雷诺数对于减阻的影响不能直接评估,他们提出了一个归一化的函数来表示输入参数与减阻量之间的关系,提出了一个取决于雷诺数的参数 Vc+,Vc+~Reτ-0.2。他们获得了减阻量 DR 与 Vc+的关系,即 DR~ a Vc++b Vc+2(“~”在其研究中表示存在某种关系),其中 a,b 为常数,该式表明雷诺数的影响在 Reτ-0.2和 Reτ-0.4之间。Ricco 和 Quadrio [8]所进行的模拟雷诺数最高也为 Reτ = 400,A+ = 12,周期 T+ = 30,125,200。他们的结果表明减阻量从 Reτ = 200 开始减少,且当雷诺数从 Reτ = 200 开始增加时,T+越大,减阻量的改变越大。ostini[17]等对 Reτ = 500 和 1000 进行了模拟,他们提出高雷诺数下的低减阻是因为随着雷诺数的增加,大尺度结构将变得比壁面更有影响力。
第 2 章 实验装置以及测量技术
2.1 风洞实验室相关介绍
2.1.1 风洞
本文实验所用风洞是安装在哈尔滨工业大学深圳研究生院 D109A 的回流风洞。该风洞的试验段的尺寸参数为长×宽×高 = 5 m×0.8 m×1 m,在试验段垂直于风洞底面放置有平板。风洞开风之后会在平板上产生边界层,实验在平板产生的充分发展的湍流边界层中进行。风洞的变频器的调节范围是 0-50 Hz,通过控制变频器的频率来控制风洞风速。风洞的最高风速为 50 m/s,当不安装阻尼网时,风洞的最低风速为 4 m/s;安装阻尼网之后风动的最低风速为 2.4 m/s。此外,新阻尼网可将风洞的最低风速降至 0.4 m/s。在风洞正常运行的风速范围内,湍流度均小于 0.5%。 如图 2-1 为风洞装平板时试验段的示意图[36],图中的深灰色矩形区域表示激励器,浅灰色的圆形区域表示可拆卸圆盘。如图所示,圆盘安装在平板上,激励器安装在圆盘上,且它们在相互配合后正面(边界层的一面)在同一个平面内。平板的前缘安装有两排相间分布的螺丝钉,用以扰动来流,以保证边界层为充分发展的湍流边界层。
2.2 激励器与吹气控制系统
2.2.1 激励器
本实验所采用的激励器为闫燕飞[36]所设计的一种激励器。其激励器为铝合金材料,在使用时先将激励器安装在电木板上,然后将电木板安装在平板上。最终,使激励器有缝的一面与电木板、有机玻璃板相平,即使激励器有缝的一面与电木板都在平板所在的平面上。如图 2-2 所示,为激励器、电木板与平板拼接完成后的示意图。 如图 2-2 所示,为所采用的激励器的平面示意图。该激励器共有 31 条狭缝,狭缝的长度为 20 mm。另外,单个狭缝沿展向的宽度为 0.5 mm,相邻狭缝的中心的间距为 2 mm,狭缝沿流向的两端为直径 0.5 mm 的半圆。固定激励器所用的电木板的尺寸为长 200 mm、宽 120 mm、厚 10 mm。在紧邻激励器末端下游安装有一排可拆卸、可移动的滑块(滑块与电木板相平)用于安装壁面热线。关于壁面热线的尺寸以及位置等将在后续小节进行详细介绍。
第 3 章 壁面热线在大风洞中的相关试验
3.1 壁面热线的标定原理
3.2 壁面热线在大风洞中的标定
3.3 壁面热线的方波测试
3.4 壁面热线的减阻测试
3.5 本章小结
第 4 章 壁面热线在槽道风洞中的标定
4.1 壁面热线在槽道风洞的标定原理及方法
4.2 关于壁面热线在槽道风洞标定的相关说明
4.3 壁面热线在槽道风洞标定的实验结果
4.4 壁面热线开缝深度对其性能影响的探究
第 5 章 高雷诺数下的减阻实验
5.1 减阻实验介绍
5.2 不同雷诺数下的减阻结果
5.3 本章小结
第 5 章 高雷诺数下的减阻实验
5.1 减阻实验介绍
所采用的边界层减阻方式为如图 2-3 所示的吹气装置,将本文所设计的壁面热线安装在图 2-2 的电木板所示位置,将电木板安装在图 2-1 所示的平板位置。然后进行减阻实验,测定了风洞来流风速为 5 m/s 和 10 m/s 的减阻情况,即测定了雷诺数为 Reτ = 924 和 Reτ = 1487 时所用吹气控制系统在不同吹气流量和不同吹气频率下的减阻量。 测减阻时,所采用的吹气频率和吹气流量分别如表 5-1 所示。
结 论
本文为研究雷诺数对边界层主动控制减阻的影响,同时为研究壁面效应,设计了一系列新型剪切力传感器,对传感器进行了标定和减阻测试,最后测定了不同雷诺数下的吹气减阻情况,现将相关结论介绍如下:
(1)本文设计并制作了一种新型壁面剪切力传感器(壁面热线),其尺寸为 6 mm×4 mm×30 mm,所用材质为直径 5 微米的钨丝,在热线下方开有长 1 mm,深度 1 mm 的狭缝。为研究开缝宽度对壁面效应的影响,设计了四种壁面热线:没有开缝、开缝宽度 0.1 mm、开缝宽度 0.2 mm、开缝宽度 0.4 mm 的四种壁面热线。
(2)根据克劳德法则计算出的不同风速下平板剪切力的值,在风洞中对四种热线在 0.3, 0.5 和 0.7 三个过热比下的剪切力 τw和电压 E 进行了标定(标定公式 E2 = A+Bτwn),并测定了峰态、倾斜因子、湍流度等。对比有开缝的壁面热线和无开缝的壁面热线的实验结果,发现有开缝的壁面热线的灵敏度要远高于无开缝的壁面热线的灵敏度,而且有开缝的壁面热线拟合的线性度要比无开缝的壁面热线的好很多。说明本文所设计的壁面热线可以消除壁面效应的影响,而且开缝宽度为 0.1 mm 和 0.2 mm 的壁面热线的灵敏度要优于开缝宽度为 0.4 mm 的壁面热线(0.2 mm 的壁面热线的灵敏度在最优时要比其余的高 10%左右),也就是说开缝宽度并不是越大越好。热线下方有开缝可以减少热损失,消除壁面效应的影响,提高了热线的灵敏度和所测信号的准确性。但是开缝宽度过大会对边界层的流动产生影响,反过来导致热线测出的信号可能不准确。因此,应该寻找二者综合作用下的最优值。
(3)用边界层热线在风洞中通过斜率法测定了 2.4 m/s 和 5 m/s 风速下,吹气频率分别为 20 Hz 和 300 Hz 时的减阻情况,同时也用本文所设计的壁面热线进行了相同的减阻测试。处理数据后发现当风速为 2.4 m/s、吹气频率为300 Hz 时,边界层热线通过斜率法算出的减阻和壁面热线通过标定算出的减阻在出口速度过大时出现偏差,经分析是在该雷诺数和出口速度下在壁面上发生了流动分离导致壁面热线测量结果不准确。但是在 2.4 m/s 风速下,吹气频率为 20 Hz 时,边界层热线和壁面热线测得的结果一致。并且在 5 m/s 的风速下,无论吹气频率是 20 Hz 还是 300 Hz,边界层热线测得的结果与壁面热线测得的结果都相同。说明本文所设计的壁面热线和求减阻的方法可以用于测减阻,尤其在高雷诺数下。
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